本文应用迭代数学理论提出了一个适用于理想系统和与之相近的轻烃系统的多元精馏操作型计算的新逐板计算法.它将整个迭代过程重组为总量迭代和比值迭代二个平行的迭代过程,获得了快速且均匀的收敛性.本法为直接设计型计算法打下了必要基础.

本文将萃取精馏模拟计算的迭代过程分解为外层萃取剂迭代和内层被分离组分迭代二个迭代过程.内层迭代无需调用热力学程序,因而只占用很少的计算时间.外层迭代回路由单一的强回路同若干弱回路组成,可以得到充分加速.通过这种分层迭代的方法使逐板计算法成功地应用于多元萃取精馏过程的操作型计算,获得了均匀快速的收敛.

本文比较了球形、圆柱形和片形的活性非均匀分布催化剂颗粒及相应的均匀分布催化剂颗粒的等温有效系数.当反应为零级、一级或二级时,活性分布趋向催化剂颗粒的外层,使有效系数增大,反之则减小.扩散效应很大时,有效系数和颗粒表面处的活性的平方根成正比.以当量有效层厚度修正西尔模数(Thiele Modulus)后,得到了适用于各种活性分布的有效系数——西尔模数曲线.据此,可以推算活性非均匀分布催化剂颗粒的有效系数.当扩散效应很大或很小时,最大偏差小于5%,在两者之间为10%.

本文对具有多股进料和出料的一般系统的停留时间分布函数的叠加规则作了严格的论述和证明.文中给出了多级串联、每级有不同程度的非理想混和、各级容积不相等的流动系统的停留时间分布函数表达式,并讨论了这些结果对于各类系统的可能应用.

本工作系于室温下,用水流化35至约600目的12种窄粒级含铀矿粒和矿泥(平均粒径d_p=32—460μm,比重为2.58—2.63),在空隙率ε=0.530—0.957的范围内,测定了床层的膨胀特性.由于实验所得lgRe～1+lgε为非线性关系,作者采用双直线代表这一曲线,并相应地确定了各粒级矿粒和矿泥的第一和第二终端速度V_t1、V_t2,第一和第二空隙率指数n_1、n_2,两线折点空隙率ε_c,最低流化速度U_mf和最低流化点空隙率ε_mf.通过回归分析,在阿基米德数Ar=0.6—1700的范围内,求得了该不规则矿石的流化关系式.本文还对比球形和非球形物料,讨论了这种不规则矿石的流化特性和流化关系式.

本文提出了一个计算纯饱和蒸汽冷凝平均膜传热系数的普遍关联式,适用于不同速度蒸汽在垂直圆管内外的完全冷凝,计算曲线与实验结果基本一致,运算较简便.

本文报导了二步串联-平行反应速度常数(k_2/k_1,k_1)计算公式的新推导方法和步骤.在k_2/k_1等于17个特征值和反应物的初始浓度比处于上、下界限之间的条件下,导出了一组精确k_1算式,在其他条件下则可导得近似k_1算式.所有k_1算式被归纳成一个综合通式.本算法还被推广于推导三步和多步串联-平行反应速度常数的算式.在聚砜磺化反应动力学的研究中,应用本算法得到了满意的结果.

本文对乙烯装置废热锅炉传热、流体力学和结焦过程进行了定量的分析,提出了用作废热锅炉运转过程分析及设计的数学模型.

本文根据边界层理论,通过搅拌槽壁面扭矩与搅拌桨旋转扭矩近似相等的关系,提出非牛顿流体在搅拌槽传热阻力层的实际表观粘度的计算方法.使佐野雄二的给热系数关联式也能适用于不同桨型的非牛顿流体的给热系数计算,从而获得了同时适用于牛顿流体和非牛顿流体在装有各种桨型的搅拌槽壁侧给热系数的统一关联式:

测定固液悬浮体粘度时,流体进入毛细管前应有良好的搅拌,但它将引起入口端额外的端效应.本文引入了一个惯性校正项,可以有效地解决搅拌下毛细管粘度计的标定及固液悬浮体粘度的测量问题.根据上述标定结果用毛细管粘度计对氨性溶液与镍红土矿配成的矿浆进行了粘度测定.实验表明,固体粒子体积浓度较低时,该流体近似牛顿流体,其粘度与体积浓度的关系可用Vand方程式表示,即μ/μ_0=exp(bc_V).